Ну если проект выполняется на халяву и не проходит экспертизу, то наверное да. А так я думаю Shturman прав. Да и расчет ТТ нужно выполнять правильно:
Выбор измерительных трансформаторов тока (ТТ)
Например, в Технических условиях предъявлены требования: «необходимо на отходящих фидерах классом напряжения 10кВ, в точках расчетного учета установить трансформаторы тока с двумя измерительными обмотками классом точности 0,5S/0,5, подстанции (ПС) 110/10 кВ. Обмотку классом точности 0,5S использовать для АИИС КУЭ (ТУЭ), обмотку классом точности 0,5 для подключения измерительных приборов».
Выбираем ТТ с техническими характеристиками: коэф. трансформации – 2000/5, класс точности вторичных обмоток – 0,5S/0,5/10P, вторичная мощность обмоток – 10 ВА/15 ВА/ 15 ВА. В данном случае, мы будем рассматривать только обмотку классом точности 0,5S, которая используется для учета. Обмотка класса точности 0,5S ТТ удовлетворяет требованиям 1.5.ПУЭ.
Технические параметры и метрологические характеристики трансформаторов тока должны
отвечать требованиям ГОСТ 7746.
Выполним расчет ТТ.
1. Расчет сечения жилы кабеля в цепях учета измерительных ТТ:
Сечение жилы кабеля выбирается из стандартного ряда сечений. Выбранное сечение жилы должно быть не менее рассчитанного значения сечения, а также удовлетворять условиям:
а) по механической прочности (п. 3.4,4., табл. 1.3.4 ПУЭ):- для токовых цепей: не менее 2,5 мм.кв для меди и 4 мм.кв для алюминия;
б) по нагреву (п. 1.3.10 ПУЭ):- для медных проводников сечением до 6 мм.кв. принимается ток, как для установок с длительным режимом работы. Допустимый длительный ток для проводов в поливинилхлоридной изоляции сечением 2,5 мм.кв – 30 А. Для проводов вторичных цепей при прокладке в лотках и коробах снижающие коэффициенты не вводятся.
Расчет сечения жилы кабеля в измерительных цепях ТТ производится по следующим формулам
(на примере нашего выбранного измерительного ТТ классом напряжения 10 кВ):
- номинальное сопротивление вторичной обмотки ТТ:
Zном=Sном/(I²ном )=10,0/25=0,4 Ом
где: Sном.-номинальная вторичная нагрузка вторичной обмотки ТТ;
Iном.-номинальный вторичный ток.
- общее сопротивление приборов: Zприб=Rсч=0,004 Ом
где: Rсч -сопротивление счетчика электроэнергии (паспортные, либо расчетные данные, допустим-0,004).
- максимально допустимое сопротивление проводника:
Zдоп.пров.=Zном-Zприб-Rк=0,4-0,004-0,1=0,296 Ом
где: Rк-сопротивление контактов (при новом подключении берется 0,1, а в некоторых случаях-0,05 Ом).
- минимально допустимое сечение жилы кабеля: Sпр.min.=ρ*(Lпр.*Ксх)/Zдоп.пров.=0,0175•(20•1,0)/0,296=1,18 мм²
где: ρ-удельное электрическое сопротивление меди, [Ом•мм²/м];
Lпр.-длина проводника, [м] (допустим счетчик установлен в шкафу учета в ЗРУ-10кВ);
Ксх-коэффициент схемы (При включении ТТ в полную звезду Ксх = 1).
Далее выбирается ближайшее наибольшее сечение, чем сечение, рассчитанное выше, т.е. 2,5 мм.кв. (согласно ПУЭ по механической прочности. см.выше).
2. Расчет фактической нагрузки ТТ
Расчет фактической нагрузки ТТ производится по следующим формулам на примере нашего ТТ:
- сопротивление проводника: Rпр.=(Lпр.*ρ)/Sпр.выбр. =(20•0,0175)/2,5=0,14 Ом
где: Sпр.выбр.-сечение проводника выбранное, мм.кв.
- расчетная мощность нагрузки: Sрас.=I²ном•(Rпр.+Rcч.+Rк)=25•(0,14+0,004+0,1)=6,1 ВА
В соответствии с требованиями ГОСТ 7746 метрологические характеристики ТТ нормируются
при вторичной нагрузке измерительной цепи в диапазоне от 25 до 100 % от значения номинальной нагрузки (для ТТ с Sном=5 В•А и Sном=10 В•А нижний предел вторичной нагрузки составляет 3,75В•А). В нашем случае нижний предел фактической нагрузки соответствует ГОСТу.
Если вернутся к выбору ТТ, где мы записывали технические характеристики, то мы выбрали
мощность нашей измерительной обмотки – 10 ВА.
Полученные результаты при расчете фактических нагрузок ТТ соответствуют требованиям ГОСТ7746.
3. Проверка трансформаторов тока по условиям термической и электродинамической
стойкости. При проверке ТТ по термической стойкости должно соблюдаться следующее условие: I²т*tт≥Вкз , где: Вкз= I²к.з*tрасч
где: Iт-ток термической стойкости ТТ (паспортные данные,допустим- 20), [к•А];
tт-номинальное время термической устойчивости ТТ (паспортные данные, допустим-1), с];
Вкз-полный тепловой импульс тока к.з., [А2•с];
Iк.з-трехфазный ток короткого замыкания (данные предоставляемые Заказчиком,
либо эксплуатирующей организацией, допустим – 11,3), [к•А];
tрасч.-расчетное время теплового импульса (данные предоставляемые Заказчиком,
либо эксплуатирующей организацией,допустим-1), [с]
Расчет ТТ по условию термической стойкости выполнен на примере нашего ТТ).
Вкз= 11,3²•1=127,69 А² с
Условие термической стойкости выполняется: 400≥127,69
При проверке ТТ по электродинамической стойкости должно соблюдаться следующее
условие:
Iд≥Iу, где: Iу = 1,8•√2•Iк.з.
где: Iд--ток электродинамической стойкости ТТ (паспортные данные, допустим – 50), [к•А];
Iу-ударный ток, [к•А];
1,8-коэффициент динамической устойчивости;
Расчет ТТ по условию электродинамической стойкости выполнен на примере нашего ТТ:
Iу = 1,8•1,41•11,3=28,76 кА
Условие электродинамической стойкости выполняется: 50≥15,53
Выбор коэффициента трансформации трансформаторов тока зависит от загрузки при
максимальном и минимальном рабочем токе контролируемого присоединения (1.5.17 ПУЭ):
I2max ≥ 40% I2ном.ТТ
I2min ≥ 5% I2ном.ТТ
При максимальной нагрузке присоединения ток во вторичной обмотке трансформатора тока
должен составлять не менее 40% номинального тока счетчика, а при минимальной рабочей нагрузке – не менее 5%.